As??1fcbf'?h0
fy?1.0?14.3?700?0.0439?41.0?600.57mm2 300
实配钢筋416，As=804mm2。
??f804?0.71%??min{0.45t，0.2%}?0.2%，满足要求。 250?450fy
②中跨边支座（即BC跨边支座，4截面）
将212伸入支座作为支座负弯矩的受压钢筋（As’=226mm2），按矩形截进行 设计受拉钢筋As：
?RE[MB右?fy'A
s'(h0??s')]0.75?[74.77?106?300?226?(410?35)]?s???0.0616 ?1
fcbh021.0?14.3?250?4102
??1?1?0.0636??b?0.550
x??h0?0.0636?410?26.08?2?s?70mm
受压钢筋未屈服，
M?RE0.75?74.77?1062 As?'??498.47mm'fy(h0?as)300?(410?35)
实配钢筋212+214，As=534mm2。
为提高框架梁的延性，对于二级抗震要求，梁端塑性铰区必须配置纵向受压钢筋As’；纵向受压钢筋：As'226??0.433?0.3，计入受压钢筋梁端受压区高度： As534
fyAsx300?534???0.109?0.35， h0?1fcbh01.0?14.3?250?410符合二级抗震设计要求。
③边跨跨中（即AB跨跨中，2截面）
边跨（即AB跨）：L1：b×h=300mm×600mm，h0=560mm。
对跨中进行设计时，按T形截面进行设计，计算过程同上：bf’=1690mm。
?1fcbf'hf'(h0?hf')?1.0?14.3?1690?120?(560??120)212
?1450.02kN.m?M2?135.22kN.m12
故属于第一类T形截面。
M2?RE135.22?106?0.75?s???0.0134 '22?1fcbfh01.0?14.3?1690?560
??1?1?0.0135??b?0.550 AS??1fcbf'?h0
fy?1.0?14.3?1690?0.0135?560?609.01mm2 300
实配钢筋：416，As=804mm2。
??f804?0.45%??min{0.45t，0.2%}?0.2%，满足要求。 300?600fy
④边跨AB边支座A截面（即1截面）
将218伸入支座作为支座负弯矩的受压钢筋（As’=509mm2），按矩形截面进 形设计受拉钢筋As：
?RE[MA?f
y'As'(h0?as')]0.75?[204.91?106?300?509?(560?35)]?s???0.0695 22
?1fcbh01.0?14.3?300?560
??11?0.0721??b?0.550
x??h0?0.0721?560?40.38mm?2?s?70mm
受压钢筋未屈服，
M?RE0.75?204.91?106
As?'??975.77mm2 'fy(h0?as)300?(560?35)
实配钢筋418，As=1018mm2。 ??f1018?0.57%??min{0.45t，0.2%}?0.2%，满足要求。 300?600fy
为提高框架梁的延性，对于二级抗震要求，梁端塑性铰区必须配置纵向受压钢筋As’：纵向受压钢筋：As'509??0.5?0.3，计入受压钢筋梁端受压区高度： As1018
fyAsx300?1018???0.127?0.35，符合二级抗震设计要求。 h0?1fcbh01.0?14.3?300?560
⑤边跨AB边支座B截面（即3截面）
同理可得：
?RE[MB左?fy'A
s'(h0?as')]0.75?[165.01?106?300?509?(560?35)]?s???0.0473 22?1
fcbh01.0?14.3?300?560
??1?1?0.0485??b?0.550
x??h0?0.0485?560?27.16mm?2?s?70mm
受压钢筋未屈服，
0.75?165.01?106
As???785.76mm2 fy(h0?as)300?(560?35)
实配钢筋218+214，As=817mm2。 MB左?RE
??f817?0.45%??min{0.45t，0.2%}?0.2%，满足要求。 300?600fy
为提高框架梁的延性，对于二级抗震要求，梁端塑性铰区必须配置纵向受压钢筋As’：纵向受压钢筋：As'509??0.62?0.3，计入受压钢筋梁端受压区高度： As817
fyAsx300?817???0.10?0.35，符合二级抗震设计要求。 h0?1fcbh01.0?14.3?300?560
框架梁斜截面受剪承载力计算：
VA?VB左=141.07kN，VB右=171.22kN。
①对于AB梁
其跨高比l05100??8.5?2.5，所以 h600
0.2?cfcbh0?0.2?1.0?14.3?300?560?480.48kN??REVA?0.85?141.07?119.91kN
所以截面满足要求。
Vc?0.42ftbh0?0.42?1.43?300?560?100.90kN?VA?RE?119.91kN
nAsv?REVA?0.42ftbh0(119.91?100.90)?103
??=0.126 sfyvh0270?560
取?8，n=2,则s=797.46mm2。 h6008d，100}?{?150，8d?144，100}?100mm， 又s?min{，44
故取2?8@100。
二级抗震时，加密区长度l=max{1.5h，500mm}=900mm，非加密区采用2?8@200。 ?sv?nAsvf2?50.3??0.17??min?0.28t?0.148%。 bs300?200fyv
②对于BC梁
其跨高比l02100??4.67?2.5，所以 h450
0.2?cfcbh0?0.2?1.0?14.3?250?410?293.15kN??REVB右=0.85?171.22=145.54kN
所以截面满足要求。
Vc?0.42ftbh0?0.42?1.43?250?410?61.56kN??REVB右=145.54kN
nAsvVB右?RE?0.42ftbh0(145.54?61.56)?103
???0.864 sfyvh0270?360
取?8，n=2，则s=116.30mm。
h8d?144，100}?100mm，故取2?8@100。 又s?min{?112.5，4
二级抗震时，加密区长度l=max{1.5h，500mm}=675mm，非加密区采用2?8@200。 ?sv?nAsvf2?50.3??0.20%??min?0.28t?0.148%。 bs250?200fyv
⑵标准层正截面计算
框架梁正截面的受弯承载力计算：
第三层梁控制截面的内力设计值如图7—2所示：
图7—2 第三层梁内力示意图
通过上面的设计可知：
M1=-189.61kN.m，V1=132.99kN
M2=115.06kN.m
M3=-156.30kN.m，V3=132.99kN
M4=-106.98kN.m，V4=157.10kN
M5=88.02kN.m
根据上述支座中心处的弯矩换算成边缘控制截面的弯矩设计值并进行配筋。